【摘要】本文提出一種驅(qū)動(dòng)并控制橋梁節(jié)段模型在風(fēng)洞中穩(wěn)態(tài)振動(dòng)以提取橋梁斷面顫振導(dǎo)數(shù)的新方法。薄平板模型的試驗(yàn)結(jié)果證實(shí)了方法的可靠性。
關(guān)鍵詞 橋梁顫振 顫振導(dǎo)數(shù) 強(qiáng)迫振動(dòng)法
一、前言
作用在大跨度橋梁上的風(fēng)的動(dòng)力作用可以分為自激力與抖振力兩類。本文研究自激力，它可以導(dǎo)致橋梁顫振坍塌的嚴(yán)重后果，目前廣泛認(rèn)為，自激力可以表示為顫振導(dǎo)數(shù)與結(jié)構(gòu)動(dòng)位移。速度的線性組合形式[1]，其中顫振導(dǎo)數(shù)描述僅與結(jié)構(gòu)形狀有關(guān)的空氣動(dòng)力特性。因此，橋梁斷面顫振導(dǎo)數(shù)的準(zhǔn)確識(shí)別是特大跨度橋梁空氣動(dòng)力穩(wěn)定性分析（顫振分析）的基礎(chǔ)，因其難度較大而被列為橋梁風(fēng)工程研究領(lǐng)域的前沿課題之一。
顫振導(dǎo)數(shù)識(shí)別的基本手段是從節(jié)段模型振動(dòng)信號(hào)中提取出顫振導(dǎo)數(shù)隨無(wú)量綱風(fēng)速變化的曲線。識(shí)別方法可以分為自由振動(dòng)法與強(qiáng)迫振動(dòng)法兩類。與自由振動(dòng)法相比，強(qiáng)迫振動(dòng)法具有試驗(yàn)條件明確、易于識(shí)別交叉導(dǎo)數(shù)項(xiàng)、不需要復(fù)雜的系統(tǒng)識(shí)別過(guò)程及無(wú)量綱風(fēng)速范圍不受顫振點(diǎn)限制等一系列優(yōu)點(diǎn)，近年來(lái)日益受到重視。
我們研制成功一套四點(diǎn)驅(qū)動(dòng)裝置與相應(yīng)的數(shù)據(jù)采集和處理方法，在國(guó)內(nèi)最先實(shí)現(xiàn)了強(qiáng)迫振動(dòng)法識(shí)別氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)。第一期12個(gè)工況的試驗(yàn)結(jié)果表明：該方法具有良好的精度與穩(wěn)定性。
二、測(cè)試原理與實(shí)驗(yàn)裝置
橋梁模型的自激力通常表達(dá)為實(shí)數(shù)形式【1】：
為了方便顫振導(dǎo)數(shù)的識(shí)別，把式（1）、式（2）轉(zhuǎn)化為復(fù)數(shù)形式：
為了從以上四式中識(shí)別八個(gè)顫振導(dǎo)數(shù)，專門設(shè)計(jì)制造了一套風(fēng)洞節(jié)段模型四點(diǎn)懸掛驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)與相應(yīng)的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。該系統(tǒng)通過(guò)交直交變頻裝置，驅(qū)動(dòng)和控制節(jié)段模型作常振幅、常頻率穩(wěn)態(tài)振動(dòng)。頻率無(wú)級(jí)可調(diào)，振幅分級(jí)可調(diào)。系統(tǒng)有兩種工作狀態(tài)；純豎向振動(dòng)與純扭轉(zhuǎn)振動(dòng)（俯仰）。系統(tǒng)在圖1所示工作狀態(tài)下，節(jié)段模型作純豎向穩(wěn)態(tài)正弦運(yùn)動(dòng)，即
a（t）＝0
h（t）＝h0sinω0t（7）
式中，h0=常振幅；ω0=驅(qū)動(dòng)電機(jī)的恒定圓頻率。圖1中，平板模型兩端分別被兩個(gè)豎向連桿支承，即連桿1，2，3，4，連桿3，4位于模型的另一端，位置分別和連桿1，2對(duì)應(yīng)。連桿1，3位于模型的中心線上，連桿2，4的偏心距為l。連桿通過(guò)專門設(shè)計(jì)制作的測(cè)力天平與模型連接，連桿
1，2，3，4中的豎向力分別記作F1，F(xiàn)2，F(xiàn)3、F4。 F1＋ F2＋ F3十F4即為整體豎向升力，由F2，F(xiàn)4和偏心距l(xiāng)即可得到對(duì)節(jié)段模型中心的彎矩。位移h（t），α(t)由安裝在連桿上的加速度傳感器得到。
某一風(fēng)速U下測(cè)量到的彎矩Mu和升力Lu中也包含與顫振導(dǎo)數(shù)無(wú)關(guān)的部分，即0風(fēng)速時(shí)慣性力、阻尼力和彈性力產(chǎn)生的彎矩M0和升力L0。為了獲得（3）～（6）式中的氣動(dòng)力M和L，必須從測(cè)量值中減去M0和L0。一旦M，L確定，則從（3）～（6）式中可依次確定
。限于篇幅，信號(hào)處理方法從略。
系統(tǒng)在圖2所示工作狀態(tài)下，節(jié)段模型作純扭轉(zhuǎn)（俯仰）穩(wěn)態(tài)正弦運(yùn)動(dòng)，即h（t）＝0
α（t）＝α0sinω0t (8)
式中，α0=h0／l；同樣的原理，從（3）～（6）式中可依次確定 。
三、薄平板氣動(dòng)導(dǎo)教的測(cè)量
為驗(yàn)證方法的可靠性，第一期試驗(yàn)工作是測(cè)量圖3所示六角形薄平板節(jié)段模型HTPL22的氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)。模型寬厚比B／h＝22.5，因此可與無(wú)厚度理想平板的Theodorsen理論解作對(duì)比。試驗(yàn)的國(guó)防科技大學(xué)KD-03閉口直流式低速風(fēng)洞中進(jìn)行，試驗(yàn)段競(jìng)lm，高0.8m。目前已采用不同頻率和振幅作了24次測(cè)量。限于篇幅，試驗(yàn)結(jié)果的分析另文介紹，這里僅給出一個(gè)工況的試驗(yàn)結(jié)果。本工況流速?gòu)?～20m/s按2m/s的增量增加，振幅h0=8mm，α0=4°，激勵(lì)頻率f＝ω0/(2π)被保持在2Hz。不同風(fēng)速下的測(cè)量在流動(dòng)達(dá)到穩(wěn)定之后進(jìn)行，為改善精度采集樣本足夠長(zhǎng)。模型的顫振導(dǎo)數(shù)測(cè)試結(jié)果及理論解作為折減風(fēng)速
的函數(shù)列于圖 4。從圖中可以看出，
幾乎與理論解相同，其它導(dǎo)數(shù)曲線則與理論解有一定偏離，但變化趨勢(shì)基本相同。因?yàn)?img src="http://qiujuan.cn/static/image/lazy.gif" class="lazy" original="http://qiujuan.cn/uploads/allimg/200701/200717133649142.GIF" width="41" height="36">
分別取自升力L的虛部與實(shí)部，所以不能簡(jiǎn)單認(rèn)為
的識(shí)別精度優(yōu)于
的識(shí)別精度，其他導(dǎo)數(shù)情況類似。更深入的研究正在進(jìn)行之中。
四、結(jié)論
本文報(bào)導(dǎo)了強(qiáng)迫振動(dòng)法在風(fēng)洞中識(shí)別橋梁節(jié)段模型顫振導(dǎo)數(shù)最新研究成果。試驗(yàn)結(jié)果顯示：在強(qiáng)迫振動(dòng)測(cè)試中，激勵(lì)頻率可以任意控制，識(shí)別的折減速度范圍更寬，由于流動(dòng)穩(wěn)定之后進(jìn)行測(cè)試，結(jié)果不受初始條件影響，具有很好的穩(wěn)定性。至于驅(qū)動(dòng)頻率、振幅對(duì)顫振導(dǎo)數(shù)測(cè)量的影響以及各個(gè)導(dǎo)數(shù)對(duì)模型外形的敏感度、諧波影響等問(wèn)題，正在通過(guò)多個(gè)模型的大量試驗(yàn)進(jìn)行研究。
參考文獻(xiàn)
［1］ scanlan R.H.,and Sabzevari,A.(1969)."Experimental
aerodynamic coefficients in the analytical study of
suspension bridge flutter．"J．Mech．Engrg．Sci.，11(3)，234-242
